在不锈钢焊缝金属中δ-γ转变与钢中铁素体形成元素与奥氏体形成元素（即Cr_eq和Ni_eq）之间的比例存在直接的关系，如图1-31中示意图所表示的那样，它是不锈钢焊缝金属结晶和δ-γ转变的示意图。
冷却速度也会对δ-γ转变有明显的影响。随着冷却速度的提高δ→γ转变的起始温度逐渐降低，且过冷度增加，这就导致了残留的一次δ铁素体的增加。图1-39所示为冷却速度v_12/8(即从1200℃冷却到800℃的平均冷却速度)和冷却时间t_12/8(即从1200℃冷却到800℃的冷却时间)对残留的一次δ铁素体的影响。因为δ→γ转变主要发生在从1200℃冷却到800℃的温度范围内。


在上述各种条件下，不仅一次δ铁素体的含量有所不同，而且形态各异。当一次δ铁素体的含量较少时（即Cr_eq/ Ni_eq之比较小时），一次δ铁素体呈网状分布于细小的奥氏体晶粒之间，如图1-40a。随着一次δ铁素体的增多，则铁素体会呈蠕虫状分布于奥氏体晶粒之间，如图1-40b和图1-40c。随着Cr_eq/ Ni_eq之比的进一步增加，一次δ铁素体也增多，出现了全部结晶为一次δ铁素体的焊缝金属，在随后的冷却过程中发生δ→γ转变产生的板条状奥氏体，如图1-40d所示。对于残留的一次δ铁素体的含量不仅受到Cr_eq/ Ni_eq之比的影响，其冷却速度的影响也很大，如图1-39所示。可以看到，冷却速度较大的焊缝底部的一次δ铁素体的含量不仅高，而且粗大；而冷却速度较小的焊缝中心的一次δ铁素体的含量不仅较低，而且较细。从上面可以看到，随着一次δ铁素体的增多，其晶粒也增大。
上述这种δ→γ转变，从图1-36的舍夫勒图中可以看到，它是在右侧Cr_eq较高时才能发生的。上述五种情况在图1-31从左至右反映的是图1-36从上到下的情况。由于本段只是讲δ→γ转变，它是发生在图1-32中A+F（δ）区域内。如果再提高Cr_eq/ Ni_eq之比，将不会发生δ→γ转变，成为单相一次δ铁素体组织。可以概而言之，在高铬区域，随着镍含量的降低，焊缝金属组织则由AA-AF-FF的方向转变。这里的铁素体都是一次δ铁素体，而奥氏体则是随Ni_eq的降低，有一个由一次奥氏体向由δ→γ转变而形成的二次奥氏体的转变。且随Ni_eq的降低，由δ→γ转变而形成的二次奥氏体，又有一个从无到有，再到无的过程。或者说是由无到少，逐步增多，而后又逐步减少，以至于再到无的过程。
表1-2给出了两种不同成分的不锈钢中加入合金元素对δ铁素体含量的变化的平均值，由此可见合金元素对δ→γ转变的影响。


通过向焊缝金属中加入氮，可以减少焊道中由于冷却速度不同而引起的δ铁素体含量的差异。图1-42所示为加入氮的不锈钢焊缝金属的宏观组织形貌，图1-38所示是与之成分相近但含氮较少的不锈钢焊缝金属的宏观组织形貌。可以明显看出在焊道中加入氮对不锈钢焊缝金属中δ铁素体的均匀分布具有积极的作用。
 
表1-2 加入合金元素的质量分数对δ铁素体体积分数变化的影响   （%）

合金元素质量分数金金 δ铁素体体积分数的变化 合金元素名称	基体为0.10C-12.0Cr		基体为0.10C-17.0Cr-4.0Ni
	0.10	1.00	0.10	1.00
N	-22	-	-20	-
C	-21	-	-18	-
Ni	-	-20	-	-10
Co	-	-7	-	-6
Cu	-	-7	-	-3
Mn	-	-6	-	-1
Si	-	+6	-	+8
Mo	-	+5	-	+11
Cr	-	+14	-	+15
Va	-	+18	-	+19
Ai	-	+54	-	+38
W	-	-	-	+8